无锡达邦特种合金有限公司以良好的信誉、优质的产品、雄厚的实力、低廉的价格享誉全国30多个省、市、自治区、直辖市，产品深得用户信赖，是一家经营优钢、特钢的专业公司。公司专业经营模具钢、齿轮钢、轴承钢、工具钢等产品。

　　Inconel625、Incoloy825、Incoloy926、1.4529、C276、Inconel 718、Monel 400、GH2132、17-4PH、630、2205、F51、F60、2507、F53、318、725L、347、347H、329、254SMo、F44、317L、F55、S32760、310S、CD4MCu、1CR17NI2、431、904L、316Ti、0Cr13Ni5Mo、XM-19、XM-20、Alloy20、06Cr13Ni4Mo 

　　Johnson CookR原始模型预测的相关系数=0.962, AARE=9.41%.通过引入温度与应变速率搞合影响因子对Johnson Cook原始模型进行改进，改进后模型预测的相关系数R=0.991, AARE=5.37%. 3.测得T24实验钢的CCT图，Act为773t,Ac3为9631，当冷却速度小于。1℃/s时，发生高温转变和中温转变，转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体的混合组织在。5t/s^-10t/s的冷却速度范围，转变产物为拉状贝氏体t当冷却速度大于20t/s时，转变产物为马氏体。当冷却速度为0.03℃/s . 0.05℃/s和0.1℃/s时，过冷奥氏体先在高温区发生组织转变，转变量分别为49%, 25%和22%之后在中温区发生组织转变。相近成分丁23钢的CCT图及临界点与T24钢相似,Ac1和Ac3分别为刀了℃、9631,成分有较大差别的丁91钢的CCT图及临界点与T24相差较大，Ac，和Ac3分别为7581, 8711. 4.T24实t钢较优的奥氏体化工艺为1000t/30min,较优回火工艺为50t/70min。实验钢经1000勺30min奥氏体化在了50℃回火了0min后室温抗拉强度为615MPa,屈服强度为564MPa,伸长率为22.3%在5了℃的高温抗拉强度为497Ma,屈服强度为447MPa，伸长率为10.9%，服役温度不能超过580℃. 5一下24钢热处理后组织为拉状贝氏体且铁素体基体上分布有岛状颗拉组织晶拉度级别数为5-6。

　　30W4Cr2V、31CrMoV9、35SiMn、37SiMn2MoV、40CrNiMo、40CrMn、42CrMo、45CrNiMoV、50CrV、60CrMoV、65Mn、GCr15、CrWMn、GCr15SiMn、B2、H13、12CrNi3A、12Cr2Ni4A、20CrMnSiA、20CrNi3A、23MnNiMoCrA、25Cr2MoV、30CrMnSiNi2A、34Cr2Ni2Mo、35CrMoA、35CrMoVA、35CrMnSi、3Cr2Mo、45#、4Cr13、50CrVA、5CrW2Si、6CrW2Si、60Si2Mn、75CrMoV、7CrSiMnMoV、86CrMoV7、8Cr3、9Mn2V、B23、H13R、T10、1.2367、30CrMnSi、1Cr13R、20CrMnMoNb、30CrNi2Mo、3Cr2W8V、45CrNiMoVR、1Cr13、20CrMnSi、20CrMoV、31CrMnSiNi2A、30CrNi2MoV、30CrMoV9、34CrNiMo、T8、3Cr2NiMo、40Cr13、60Si2Cr、9CrV、GCr18MoV、08Cr2AlMo                 

　　现代火电机组正在向看高参数大容量方向发展蒸汽温度和压力进一步提高新开发的一些新型耐热钢合金元素含量较以前的锅炉用钢更高，焊接性能相比之下有所下降t耐热材料的研制与相应焊接工艺的开发成为材料科学面临的重要课题。耐热钢是电站锅炉常用的耐热材料.目前主要采用氢弧焊进行连接氢弧焊的主要问题是对工人技能水平要求高需要开坡口，热影响区容易产生焊接裂纹。瞬时液相扩散连接界面质量高接头成分和母材相似强度高没有明显的界面和焊接残留物，很适合电站锅炉耐热钢管的连接。本文介绍了瞬时液相扩散连接的研究进展对电站耐热钢管瞬时液相扩散连接过程动力学、连接工艺模型进行了理论研究。试验采用电磁感应加热t氢气保护，用非晶箔合金做项时液相扩散连接中间层，根据工程背景需要完成了电站锅炉常用的丁91、丁尸04H/12Cr1MoV, T91/12Cr2MoWV丁iB等耐热钢的瞬时液相扩散连接试验研究了开放环境下瞬时液相扩散连接的强化机理.提出了1103时液相扩散连接双温工艺理论模型t该模型连接的接头组织性能和母材十分接近。

　　传统的瞬时液相扩散连接工艺是在恒定的温度下进行等温凝固双温工艺先在较高的温度下短时加热一定时间然后降到一定温度进行等温凝固在液固界面形成成分过冷，接头结合更好;不像传统工艺连接的接头有一条平直的连接线提高了接头的性能。试验表明瞬时液相扩散连接双温工艺消除了传统扩散连接工艺平直的连接界面t利用电子探针((E尸MA)测定了连接界面附近元素分布，使用x一射线能谱仪测定了连接界面的成分分布用透射电子显微镜分析了接头区域的微观结构特征。

　　T91、TP304H/12Cr1MoV, T91/12Cr2MoWV丁iB等耐热钢的结合组织和性能t试验结果表明中间层基体的类别、降熔元素的含量与扩散能力对扩散连接接头质量有很大影响。对耐热钢室温下瞬时液相扩散连接接头的力学性能和显微组织进行了研究。采用扫描电镜(SEM)分析了T91, TP304H/12Cr1MoV, T91/12Cr2MoWV丁.B等常用耐热钢瞬时液相扩散连接结合状况和弯曲断口的微观形貌。结果表明J91钢瞬时液相扩散连接选用中间层为FeNiCrSiB I:连接压力6M尸a传统工艺为等温凝固温度1250℃，保温3min,双温连接工艺为1270℃，加热30秒等温凝固温度123℃，保温3min。

　　TP304H/12Crl MoV钢撰时液相扩散连接双温连接工艺为1260℃，加热2。秒，等温凝固温度1230℃，保温 3min，连接压力6M尸a，相比之下，异种耐热钢管的撰时液相扩散连接过程中主合金元素扩散存在不对称性。本文研究了T91、TP304H/12Cr1MoV, T91/12Cr2MoWV丁iB等耐热钢瞬时液相扩散连接界面的微观结构与中间层凝固过程的相变规律:对连接界面的强化机理进行了系统研究为瞬时液相扩散连接技术在电站耐热钢连接领域的推广应用提供了试t和理论依据。所得到的研究成果为进一步开展耐热钢及其它材料的瞬时液相扩散连接工艺理论研究莫定了基础。