无锡达邦特种合金有限公司以良好的信誉、优质的产品、雄厚的实力、低廉的价格享誉全国30多个省、市、自治区、直辖市，产品深得用户信赖，是一家经营优钢、特钢的专业公司。公司专业经营模具钢、齿轮钢、轴承钢、工具钢等产品。

　　Inconel625、Incoloy825、Incoloy926、1.4529、C276、Inconel 718、Monel 400、GH2132、17-4PH、630、2205、F51、F60、2507、F53、318、725L、347、347H、329、254SMo、F44、317L、F55、S32760、310S、CD4MCu、1CR17NI2、431、904L、316Ti、0Cr13Ni5Mo、XM-19、XM-20、Alloy20、06Cr13Ni4Mo

　　对新型高C「铁素体耐热钢冷却阶段的等温停留过程进行了显微组织和相变行为研究并建立了相应的贝氏体相变模型。在550℃或400℃的等温停留导致了贝氏体相变的发生而且等温温度越低生成的贝氏体数量也越多，由于贝氏体的生成导致奥氏体热稳定化现象消失，随后马氏体相变的开始温度不降反升。650℃等温的试样中没有贝氏体相变的发生，但由于原奥氏体晶界处的碳化物沉淀相的析出t同样造成了奥氏体热稳定化现象的消失。对不同等温温度的贝氏体相变过程进行了动力学建模证明其完全符合自催化形核的不完全贝氏体相变切变机制其模型的数值拟合精度和所确定的动力学参数均能较好的符合实际相变过程。根据建立的动力学模型可知等温贝氏体相变的临界温度为687.5℃，低于此温度才能发生贝氏体相变，而且等温温度越低则相变驱动力越大生成的贝氏体越多。等温温度越低自催化形核的数量更多且形核激活能越低则相变速率越大。(5)通过显微组织观察及相变行为分析，对丁91钢和新型高C「铁素体耐热钢回火阶段的组织演化和沉淀析出规律进行了系统研究。冷却过程中析出的M3C沉淀相会对丁91钢的早期回火行为造成影响t在回火之前如果组织中存在M3C沉淀相t会导致M23C6沉淀相的颗拉尺寸更小，且数量密度更大且M23C6沉淀相更倾向晶内析出，但是随看回火时间的延长M3C沉淀相的存在对M23C6相沉淀析出的影响逐渐变得不明显。

　　高冷速同样抑制了新型高Cr铁素体耐热钢组织中M3C相的析出，随看冷速的提高组织内淬火空位和位错密度也增加导致M，点稍微上升正是由于缺陷的增加提高了母相的强度从而减缓了由切变主导的马氏体相变的长大速率。在Koistinen-Marburger模型的基础上提出了适用于新型高C「铁素体耐热钢的马氏体相变动力学模型，对其非热激活马氏体相变特征进行了描述模型分析表明冷速的增加略微提高了马氏体相变的形核率，明显阻碍了马氏体相界面的移动速率，从而导致相变速率的降低。对预应力加载下的新型高C「铁素体耐热钢的应变诱发马氏体相变进行了显微组织和相变行为研究，并建立了相变动力学模型，研究表明.预应力的存在导致了晶拉的破碎和马氏体板条的细化通过增加晶内缺陷的方式提高了形核率.导致M。通过对母相的强化降低了马氏体长大生界面移动速率造成了相变速率的降低进而导致相变时间的延长。

　　模具钢:20CrH、Cr12、Cr12MoV、SKD11、DC53、Cr12Mo1V1、P20、718(H)、H13、4Cr5MoSiV1、NAK80、S136(H)、SKD61、DAC、SLD、2738、2311、2316、2083、8407、M2、SKS、O1（油钢）、A2、A3、S45C

　　齿轮钢、轴承钢:15CrMo、20CrMo、35CrMo、42CrMo、22CrMoH、20-30CrMnTi、20CrNiMo、8620、GCr15、SUJ2、G20CrNiMo、G20CrNi2Mo、25CrNiMoV、25Cr2MoV、17CrNiMo6、34CrNiMo6、30CrNiMo8

　　军工特钢:40CrNiMoA、45CrNiMoV、20Ni4Mo、30CrMnSiA、35CrMnSiA、38CrSi、12CrNi3A、20CrNi3A、30CrNi3A、34CrNi3A 、37CrNi3A、34-37CrNi3MoA、PCrNiMoA、 PCrNi3MoA 12Cr2Ni4A、20Cr2Ni4A 

　　高强度合金结构钢、合结钢:20Cr、40Cr、30CrMo、20 CrMnMo、30 CrMnMo、40CrMnMo、38CrMoAL 、27SiMn

　　抗磨耐热钢铸态的组织为奥氏体十少量铁素体十碳化物，退火后基体中的少量铁素体消失，Cr7C3碳化物转化成了Cr23Ce碳化物，且组织明显细化和均匀化。Cr23C8*口Cr7C3碳化物分布在晶界上能有效地阻碍晶界滑移MC型碳化物弥散分布在晶内和晶界上提高了钢的强度。抗磨耐热钢在900℃下完全抗氧化在1100℃下抗氧化，表面形成了保护性氧化膜提高了材料在高温工况下的使用寿命;而lCrl8Ni9在900℃和，100℃下都是弱抗氧化的表面没有形成保护性氧化膜抗磨耐热钢的抗氧化性能明显优于1Crl8Ni9的抗氧化性能。

　　抗磨耐热钢在900℃下氧化后，氧化膜主要有Cr2O3,尖晶石结构(FeCr2O4, NiCr2O4)及少量的「e203和Fe304:在1100tT氧化后，氧化膜主要有Cr2O3,尖晶石结构(FeCr2O4, NiCr2O4)和Fe3O4随看Ti.W元素含量的增加抗磨耐热钢的硬度和耐磨性明显增加，这是因为Ti, W与C结合形成一定数量性能稳定的TiC和WC硬质点，尤其Tiq提高了抗磨耐热钢的硬度和耐磨性故在抗磨耐热钢中加入适量的Ti元素具有较大的意义。