铝合金时效炉的时效强化理论，有很多种说法。如弥散硬化理论、滑移干扰理论、 溶质原子富集成强化或硬化区理论等。 目前普遍认为时效强化或硬化是原子富集 形成强化 区的结果。经科学实验证实，用 X 射线方法对铝合金过饱和固溶体分 解动力学研究和通过电子显微镜对薄膜透射观察，看到中间过渡析出阶段 ( 硬化 区 ) 的数量、大 小、形状和分布特点，描绘了硬化区的形象，揭示了铝合金时效 硬化现象的实质。 但时效硬化是一个非常复杂的问题， 与合金的成分、 时效工艺、 生产过程中的加工 状态都有关系，铝合金淬火炉目前对时效的认识还不十分彻底。下面仅介 绍硬化区理论。

　　铝合金在淬火加热、 快速冷却时，台车烘箱形成过饱和固液体。 过饱和固溶体有从不 稳定状态向稳定平衡状态转变的趋势。 而在过饱和固溶体快速冷却过程中， 合金 中的大量 空位也被“固定”在晶体中，这些空位的存在加速了溶质原子的扩散 速度，促使溶质原子的富集。这些溶质原子富集区，开始形成时是无序的，这种 无序的富集区称 GPⅠ分区。随着温度的升高和时间的延长，这些富集起来的溶 质原子，逐渐有次序的排列起来，这种有序的富集区称之 GPⅡ区。

　　GP 区的大小、数量决定于淬火温度和冷却速度。淬火加热温度越高，空位 浓度越大， GP 区的数量增加， GP 区的尺寸减小。冷却速度越大，固溶体内的固 定的空 位越多，有利于增加 GP 区的数量，减小 GP 区的尺寸。全纤维台车炉当时效温度继续 升高， 或时间延长时， 那些大于临界尺寸的 GPⅡ区发生长大， 形成过渡相 θ ′(或 β ′ )， θ ′相的化学成分与稳定相 θ (CuAl 2 ) 相同，与母体保持有共格关系， 有效阻碍了金属晶体的变形， 因而大大提高了金属的强度。 当温度进一步升高或 时间进一步延长时，过渡相 θ ′(或 β ′)变成了 θ (CuAl 2 ) 相，这时的 θ 相完 全脱离了母相， 并有自己独立的晶格。 这时合金的强度已超过最大值， 开始下降， 称为过时效。 总之合金的时效过程是过饱和固溶体的分解脱溶过程，井式炉具有一定的 顺序:先形成 GPⅠ区， GP 区的有序化形成 GPⅡ区，形成过渡相 θ ′(或 β ′)， 最后形成平衡相。

　　脱溶时为什么不直接形成平衡相 ?固化炉这是由于平衡相一般与基体形成新的非共 格界面，界面能大，而亚稳定的脱溶产物 θ ′相与基体完全或部分共格，界面 能小。相变 初期新相的比表面大，因而界面能起决定作用。界面能小的相，形 功小，容易形成。台车炉所以首先形成形核功最小的过渡相，再演变成平衡稳定相。

　　不同合金系脱溶序列不一定相同。如 Al — Cu 系合金可能出现两种过渡相矿 θ 〞及 θ ′而大部分合金只存在一种过渡亚稳定相，表 3 — 5 — 5 为几种合金系 的脱溶序列。