JF-1*120向SMD48（双字）写入所希望的初始值（若写入0，则清除）。向SMD52（双字）写入所希望的预置值。为了捕获当前值（CV）等于预置值（PV）中断事件，编写中断子程序，并CV=PV中断事件（事件号13）调用该中断子程序。为了捕获外部复位事件，编写中断子程序，并外部复位中断事件（事件号15）调用该中断子程序。执行全局中断允许指令（ENI）来允许HSC1中断。9.执行HSC指令，使S7--200对HSC1编程。
YGZB扁型耐热硅橡胶电缆，YGZB耐高温硅橡胶扁平电缆
产品特性:
额定电压:600/1000V
额定温度:-60℃~＋180℃
使用温度:＋230℃
导体:裸铜或镀锡铜丝
绝缘体:硅橡胶
护套: 硅橡胶
特性项目
特性规格
引用标准
外 观
表面光洁、色泽均匀、无松散
DIN VDE 0250-502
DIN VDE 0282-1:1999.01
DIN VDE 0282-2:1999.01
Q/320281ANX01-2006
火花试验
AC6KV/ 0.15 S
耐压测试
3 KV/5 min
绝缘
护套
机械
性能
老化前
抗张强度
≥5.0N/mm²
JF-1*120定子的各相激磁电流大小与相对应转子步进情况如本文图所示。此时，简化图，A相B相的节距θ0作步距角，转子每次电流各变化一次，每步进θ0/4，即已知步距角的四分之一。一般使用这种细分方法，可以使电流波形能够接近正弦波。此处增加细分步级的细分量，电流能近似正弦波，旋转转矩也能得到正弦波变化。2相步进电机的交链磁通与电流模型如下图所示。电流以角速度ω表示，A相比B相超前（π/2），电流公式如下所示:iA=IcosωtiB=Isinωt激磁磁通在A相与B相交链部分，考虑相位相差π/2，根据上图变成下式:ΦA=ΦcosθΦB=Φsinθ设A相转矩为TA，B相转矩为TB，2相微步进驱动时的合成转矩为T2，考虑最简单模型，令式（T1=NNrI(dΦ/dθ)）中的N=1，Nr=l，则转矩公式如下所示:转子与定子的转动磁场同步，以负载角δ（如前文《PM型电机转矩的产生及负载角》及文《HB型电机的转矩与负载关系》的图中δ）转动，下式成立:θ=ωt-δ将上式3代入式式2，及θ=ωt-δ得下式:即T2为含ω的项消去，δ取一定值，能得到近似正弦波的转矩。
断裂伸长率
≥150%
老化后
抗张强度
≥4.0N/mm²
(200±3℃×240h)
断裂伸长率
≥120%
有害物质控制
符合ROHS指令
欧盟—2002/95/EC
YGZB结构尺寸附表
芯数×截面 线芯结构 电线外径 20℃时导体电阻 Ω/KM不大于
标称 公差
mm² 根/直径 mm mm mm 铜芯 镀锡铜丝
3×4 56/0.30 16.5×7.9 ±0.50 4.95 5.09
3×6 84/0.30 18.7×8.9 ±0.50 3.30 3.39
3×10 84/0.40 24.8×11.6 ±0.60 1.91 1.95
3×16 126/0.40 30.2×13.8 ±0.80 1.21 1.24
3×25 196/0.40 36.3×16.1 ±0.80 0.78 0.795
3×35 276/0.40 40.6×17.8 ±1.0 0.554 0.565
3×50 396/0.40 48.7×20.9 ±1.0 0.386 0.393
3×70 360/0.50 54.4×23.2 ±1.0 0.272 0.277
3×95 475/0.50 62.3×26.1 ±1.2 0.206 0.210
3×120 608/0.50 69×29 ±1.5 0.161 0.164
3×150 756/0.50 76.8×32 ±1.5 0.129 0.132
3×185 925/0.50 84.8×35.2 ±2.0 0.106 0.108
3×240 1221/0.50 95.6×39.2 ±2.0 0.0801 0.082
JF-1*120接着，就可以进行各个测试点的校准工作了。当5502A输出3V以下的小电压时，应该使用低热电势测试导线，消除导线中热电势对测量结果引起的测量误差，保证测量准确度。虽然5520A和5522A的直流电压输出的不确定度比5502A要好很多，在国内一般常校准的0.1V,1V,10V,100V和1000V测试点，它和8508A的校准不确定度比率TUR仍然都大于3。在生产厂家规定的校准调整点:3V,-3V和30V的TUR仅为2.2，2.7，2.7,这些测试点与8508A的直流电压量程不匹配，是用8508A的20V量程或，200V量程测量的，测量值仅为量程的15%，使得8508A测量不确定度大大增加。